Dunyo mamlakatlari energiya tejash va emissiyani kamaytirishga katta ahamiyat berayotganligi sababli, sof elektr yangi energiya vositalarini ishlab chiqish tendentsiyaga aylandi. Batareyaning ishlashiga qo'shimcha ravishda, tananing sifati ham yangi energiya vositalarini haydash oralig'iga ta'sir qiluvchi hal qiluvchi omil hisoblanadi. Yengil avtomobil tanasi konstruksiyalari va yuqori sifatli ulanishlarni rivojlantirishga ko'maklashish avtomobilning mustahkamligi va xavfsizligini ta'minlagan holda, butun transport vositasining og'irligini imkon qadar kamaytirish orqali elektr transport vositalarining keng qamrovli haydash oralig'ini yaxshilashi mumkin. Avtomobillarni engillashtirish nuqtai nazaridan, po'lat-alyuminiy gibrid kuzov ham tananing kuchini, ham vaznini kamaytirishni hisobga oladi va tananing engil vazniga erishish uchun muhim vositaga aylanadi.
Alyuminiy qotishmalarini ulash uchun an'anaviy ulanish usuli yomon ulanish ko'rsatkichlariga va past ishonchlilikka ega. O'z-o'zidan teshilgan perchinlar, yangi ulanish texnologiyasi sifatida, engil qotishmalar va kompozit materiallarni ulashda mutlaq ustunligi tufayli avtomobilsozlik va aerokosmik ishlab chiqarish sanoatida keng qo'llanilgan. So'nggi yillarda Xitoyning mahalliy olimlari o'z-o'zidan teshilgan perchin texnologiyasi bo'yicha tegishli tadqiqotlar o'tkazdilar va turli xil issiqlik bilan ishlov berish usullarining TA1 sanoat sof titaniumli o'z-o'zidan teshilgan perchinli bo'g'inlarning ishlashiga ta'sirini o'rgandilar. Aniqlanishicha, tavlanish va issiqlik bilan ishlov berish usullari TA1 sanoat sof titaniumli o'z-o'zidan teshilgan perchinli bo'g'inlarning statik kuchini yaxshilagan. Bo'g'inni shakllantirish mexanizmi material oqimi nuqtai nazaridan kuzatildi va tahlil qilindi va shu asosda qo'shma sifat baholandi. Metalografik sinovlar natijasida katta plastik deformatsiya maydoni ma'lum bir tendentsiyaga ega bo'lgan tolali tuzilishga aylantirilganligi aniqlandi, bu esa bo'g'imning hosildorlik va charchoq kuchini yaxshilashga yordam berdi.
Yuqoridagi tadqiqotlar asosan alyuminiy qotishma plitalarini perchinlashdan keyin bo'g'inlarning mexanik xususiyatlariga qaratilgan. Avtomobil tanasining haqiqiy perchinli ishlab chiqarishida alyuminiy qotishma ekstrudirovka qilingan profillarning perchinli bo'g'inlarining yoriqlari, ayniqsa 6082 alyuminiy qotishmasi kabi yuqori qotishma element tarkibiga ega bo'lgan yuqori quvvatli alyuminiy qotishmalari bu jarayonni avtomobil tanasida qo'llashni cheklovchi asosiy omillardir. Shu bilan birga, avtomobil korpusida ishlatiladigan ekstrudirovka qilingan profillarning shakli va pozitsiyasi tolerantliklari, masalan, egilish va burish, profillarni yig'ish va ishlatishga bevosita ta'sir qiladi, shuningdek, keyingi avtomobil tanasining o'lchov aniqligini aniqlaydi. Profillarning egilishi va burilishini nazorat qilish va profillarning o'lchov aniqligini ta'minlash uchun, qolib tuzilishiga qo'shimcha ravishda, profillarning chiqish harorati va onlayn söndürme tezligi eng muhim ta'sir qiluvchi omillardir. Chiqish harorati qanchalik baland bo'lsa va söndürme tezligi qanchalik tez bo'lsa, profillarning egilish va burilish darajasi shunchalik yuqori bo'ladi. Avtomobil korpuslari uchun alyuminiy qotishma profillari uchun profillarning o'lchov aniqligini ta'minlash va qotishma perchinning yorilib ketmasligini ta'minlash kerak. Qotishmaning o'lchov aniqligi va perchinli yorilish ko'rsatkichlarini optimallashtirishning eng oddiy usuli - material tarkibini, qolip tuzilishini, ekstruziya tezligini va söndürme tezligini o'zgarmagan holda isitish harorati va ekstrudirovka qilingan novdalarning qarish jarayonini optimallashtirish orqali yorilishni nazorat qilish. 6082 alyuminiy qotishmasi uchun, boshqa jarayon sharoitlari o'zgarmaganligi sababli, ekstruziya harorati qanchalik baland bo'lsa, qo'pol taneli qatlam sayozroq bo'ladi, lekin söndürmeden keyin profilning deformatsiyasi shunchalik katta bo'ladi.
Ushbu maqola tadqiqot ob'ekti bilan bir xil tarkibga ega 6082 alyuminiy qotishmasini oladi, turli holatlardagi namunalarni tayyorlash uchun turli xil ekstruziya haroratlari va turli qarish jarayonlaridan foydalanadi va perchin sinovlari orqali ekstruziya harorati va qarish holatining perchin sinoviga ta'sirini baholaydi. Dastlabki natijalarga ko'ra, 6082 alyuminiy qotishma korpusining ekstruziya profillarini keyinchalik ishlab chiqarish bo'yicha ko'rsatmalar berish uchun optimal qarish jarayoni aniqlandi.
1 Eksperimental materiallar va usullar
1-jadvalda ko'rsatilganidek, 6082 alyuminiy qotishmasi eritildi va yarim uzluksiz quyish orqali yumaloq ingotga tayyorlandi. Keyin, gomogenizatsiya issiqlik bilan ishlov berishdan so'ng, ingot turli haroratlarda qizdirildi va 2200 t ekstruderda profilga ekstrudirovka qilindi. Profil devorining qalinligi 2,5 mm, ekstruziya barrelining harorati 440 ± 10 ℃, ekstruziya qolipining harorati 470 ± 10 ℃, ekstruziya tezligi 2,3 ± 0,2 mm / s va profilni söndürme usuli kuchli shamol sovutish edi. Isitish haroratiga ko'ra, namunalar 1 dan 3 gacha raqamlangan, ular orasida 1-namunaning eng past isitish harorati va mos keladigan igna harorati 470 ± 5 ℃, 2-namunaning mos keladigan igna harorati 485 ± 5 ℃ va 3-namunaning harorati eng yuqori va mos keladigan igna harorati 500 ± 5 ℃ edi.
1-jadval Sinov qotishmasining o'lchangan kimyoviy tarkibi (massa ulushi /%)
Materialning tarkibi, qolip tuzilishi, ekstruziya tezligi, söndürme tezligi kabi boshqa jarayon parametrlari o'zgarishsiz qolishi sharti bilan, ekstruziya isitish haroratini sozlash orqali olingan yuqoridagi № 1 dan 3 gacha bo'lgan namunalar quti tipidagi qarshilik pechida qariydi va qarish tizimi 180 ℃ / 6 soat va 190 ℃ / 6 soat. Izolyatsiyadan so'ng ular havo bilan sovutiladi, so'ngra turli ekstruziya harorati va qarish holatlarining perchinlash sinoviga ta'sirini baholash uchun perchinlanadi. Perchinlash sinovi pastki plastinka sifatida har xil ekstruziya harorati va turli qarish tizimlariga ega 2,5 mm qalinlikdagi 6082 qotishmasini va SPR perchinlash sinovi uchun yuqori plastinka sifatida 1,4 mm qalinlikdagi 5754-O qotishmasini ishlatadi. Perchin qolipi M260238, perchin esa C5,3×6,0 H0. Bundan tashqari, optimal qarish jarayonini yanada aniqlash uchun, ekstruziya harorati va qarish holatining perchin yorilishiga ta'siriga ko'ra, optimal ekstruziya haroratida plastinka tanlanadi, so'ngra qarish tizimining perchin yorilishiga ta'sirini o'rganish uchun turli haroratlar va turli qarish vaqtlari bilan ishlov beriladi, natijada optimal qarish tizimini tasdiqlash uchun. Har xil ekstruziya haroratlarida materialning mikro tuzilishini kuzatish uchun yuqori quvvatli mikroskop, mexanik xususiyatlarni sinash uchun MTS-SANS CMT5000 seriyali mikrokompyuter tomonidan boshqariladigan elektron universal sinov mashinasi va turli holatlardagi perchinlangan bo'g'inlarni kuzatish uchun kam quvvatli mikroskop ishlatilgan.
2 Eksperimental natijalar va muhokama
2.1 Ekstruziya harorati va qarish holatining perchin yorilishiga ta'siri
Namuna olish siqib chiqarilgan profilning kesimi bo'ylab olindi. Qo'pol silliqlash, nozik silliqlash va silliqlash qog'ozi bilan silliqlashdan so'ng, namuna 10% NaOH bilan 8 daqiqa davomida korroziyaga uchradi va qora korroziya mahsuloti nitrat kislota bilan tozalanadi. Namunaning qo'pol don qatlami yuqori quvvatli mikroskop yordamida kuzatilgan, u 1-rasmda ko'rsatilganidek, perchin qisqichidan tashqarida mo'ljallangan perchinlash holatida joylashgan. 3-sonli namunaning don qatlami chuqurligi 31 mkm. Dag'al don qatlamining chuqurligidagi farq, asosan, har xil ekstruziya haroratiga bog'liq. Ekstruziya harorati qanchalik baland bo'lsa, 6082 qotishmasining deformatsiyaga chidamliligi qanchalik past bo'lsa, qotishma va ekstruziya qolipi (ayniqsa, qolib ishlaydigan kamar) o'rtasidagi ishqalanish natijasida hosil bo'lgan deformatsiya energiyasini saqlash qanchalik kichik bo'lsa va qayta kristallanishning harakatlantiruvchi kuchi kichikroq bo'ladi. Shuning uchun sirt qo'pol don qatlami sayozroq; ekstruziya harorati qanchalik past bo'lsa, deformatsiyaga chidamliligi qanchalik katta bo'lsa, deformatsiya energiyasini saqlash qanchalik katta bo'lsa, uni qayta kristallash osonroq bo'ladi va qo'pol don qatlami qanchalik chuqurroq bo'ladi. 6082 qotishmasi uchun qo'pol donning qayta kristallanish mexanizmi ikkilamchi qayta kristallanishdir.
(a) 1-model
(b) 2-model
(c) 3-model
1-rasm Turli jarayonlar bilan ekstrudirovka qilingan profillarning qo'pol don qatlamining qalinligi
Har xil ekstruziya haroratlarida tayyorlangan 1 dan 3 gacha bo'lgan namunalar mos ravishda 180 ℃ / 6 soat va 190 ℃ / 6 soatda yoshlangan. Ikki qarish jarayonidan keyin 2-namunaning mexanik xususiyatlari 2-jadvalda ko'rsatilgan. Ikki qarish tizimida 180 ℃/6 soatda namunaning oquvchanligi va valentlik kuchi 190 ℃/6 soatdagidan sezilarli darajada yuqori, ikkalasining cho'zilishi unchalik farq qilmaydi, bu esa 190 ℃/6 soatdan ortiq qarish ekanligini ko'rsatadi. 6 seriyali alyuminiy qotishmasining mexanik xususiyatlari qarish jarayonining o'zgarishi bilan katta darajada o'zgarib turadiganligi sababli, bu profil ishlab chiqarish jarayonining barqarorligiga va perchin sifatini nazorat qilishga yordam bermaydi. Shuning uchun tana profillarini ishlab chiqarish uchun yoshga etmagan davlatdan foydalanish mos emas.
2-jadval Ikki qarish tizimi ostida 2-sonli namunaning mexanik xususiyatlari
Perchinlashdan keyingi sinov buyumining ko'rinishi 2-rasmda ko'rsatilgan. Chuqurroq qo'pol donli qatlamga ega bo'lgan №1 namuna eng yuqori qarish holatida perchinlanganda, perchinning pastki yuzasida ochiq ko'zga ko'rinadigan apelsin qobig'i va yoriqlar bor edi, 2a-rasmda ko'rsatilgan. Donalarning ichki yo'nalishi bir xil bo'lmaganligi sababli, deformatsiya paytida deformatsiya darajasi notekis bo'lib, notekis sirt hosil qiladi. Donalar qo'pol bo'lsa, sirtning notekisligi kattalashib, yalang'och ko'zga ko'rinadigan apelsin qobig'i hodisasini hosil qiladi. Ekstruziya haroratini oshirish yo'li bilan tayyorlangan sayozroq qo'pol donli qatlamga ega №3 namuna eng yuqori qarish holatida perchinlanganda, perchinning pastki yuzasi nisbatan silliq bo'lib, yorilish ma'lum darajada bostirilgan, bu faqat mikroskopni kattalashtirishda ko'rinadi, 2b-rasmda ko'rsatilgan. 3-raqamli namuna haddan tashqari qarish holatida bo'lganda, 2c-rasmda ko'rsatilganidek, mikroskopni kattalashtirishda yorilish kuzatilmadi.
(a) Yalang'och ko'zga ko'rinadigan yoriqlar
(b) mikroskop ostida ko'rinadigan engil yoriqlar
(c) yoriqlar yo'q
2-rasm Perchinlashdan keyin yorilishning turli darajalari
Perchinlashdan keyingi sirt asosan uchta holatda bo'ladi, ya'ni yalang'och ko'zga ko'rinadigan yoriqlar ("×" belgisi), mikroskopni kattalashtirishda ko'rinadigan engil yoriqlar ("△" belgisi) va yoriqlar yo'qligi ("○" belgisi). Ikki qarish tizimi ostida yuqoridagi uchta holat namunalarining perchinlash morfologiyasi natijalari 3-jadvalda ko'rsatilgan. Ko'rinib turibdiki, qarish jarayoni doimiy bo'lganda, yuqori ekstruziya harorati va yupqaroq qo'pol don qatlamiga ega bo'lgan namunaning perchinli yorilish ko'rsatkichi chuqurroq qo'pol don qatlamiga ega bo'lgan namunaga qaraganda yaxshiroq; qo'pol don qatlami doimiy bo'lsa, haddan tashqari qarish holatining perchinli yorilish ko'rsatkichi eng yuqori qarish holatidan yaxshiroqdir.
3-jadval. Ikki texnologik tizim ostida 1 dan 3 gacha namunalarning perchinlangan ko'rinishi
Don morfologiyasi va qarish holatining profillarning eksenel siqilish yorilish harakatlariga ta'siri o'rganildi. Eksenel siqish paytida materialning kuchlanish holati o'z-o'zidan teshilgan perchin bilan mos edi. Tadqiqot shuni ko'rsatdiki, yoriqlar don chegaralaridan kelib chiqqan va Al-Mg-Si qotishmasining yorilish mexanizmi formula bilan izohlangan.
sapp - kristallga qo'llaniladigan stress. Yorilganda, sapp valentlik kuchiga mos keladigan haqiqiy kuchlanish qiymatiga teng; sa0 - intrakristallik sirpanish paytida cho'kmalarning qarshiligi; P - kuchlanish konsentratsiyasi koeffitsienti, u don o'lchami d va sirpanish kengligi p bilan bog'liq.
Qayta kristallanish bilan solishtirganda, tolali don tuzilishi yorilishning oldini olishga ko'proq yordam beradi. Asosiy sabab shundaki, donning o'lchami d donning tozalanishi tufayli sezilarli darajada kamayadi, bu don chegarasida stress kontsentratsiyasi koeffitsientini PH samarali ravishda kamaytirishi va shu bilan yorilishning oldini oladi. Tolali tuzilish bilan solishtirganda, qo'pol donalar bilan qayta kristallangan qotishmaning kuchlanish kontsentratsiyasi koeffitsienti PH avvalgisidan taxminan 10 baravar yuqori.
Eng yuqori qarish bilan solishtirganda, haddan tashqari qarish holati qotishma ichidagi turli xil yog'ingarchilik fazasi holatlari bilan belgilanadigan yorilish inhibisyoniga ko'proq yordam beradi. Eng yuqori qarish davrida 6082 qotishmasida 20-50 nm 'b (Mg5Si6) fazalar cho'kadi, ko'p miqdordagi cho'kma va kichik o'lchamlarga ega; qotishma haddan tashqari qariganda, qotishmadagi cho'kmalarning soni kamayadi va hajmi katta bo'ladi. Qarish jarayonida hosil bo'lgan cho'kmalar qotishma ichidagi dislokatsiyalarning harakatini samarali ravishda inhibe qilishi mumkin. Uning dislokatsiyalarga ta'sir qilish kuchi cho'kma fazasining hajmi va hajm ulushi bilan bog'liq. Empirik formula:
f - cho'kma fazasining hajm ulushi; r - fazaning o'lchami; s a - faza va matritsa orasidagi interfeys energiyasi. Formula shuni ko'rsatadiki, cho'kma fazasining kattaligi qanchalik katta bo'lsa va hajm ulushi qanchalik kichik bo'lsa, uning dislokatsiyalarga bog'lash kuchi qanchalik kichik bo'lsa, qotishmadagi dislokatsiyalarning boshlanishi shunchalik oson bo'ladi va qotishmadagi sa0 eng yuqori qarilikdan haddan tashqari qarish holatiga qadar kamayadi. Agar s a0 kamaysa ham, qotishma eng yuqori qarish holatidan haddan tashqari qarish holatiga o'tganda, qotishmaning yorilishi vaqtidagi sapp qiymati ko'proq kamayadi, natijada don chegarasida samarali kuchlanish sezilarli darajada kamayadi (sapp-sa0). Haddan tashqari qarishning don chegarasidagi samarali kuchlanish qarilikning eng yuqori cho'qqisiga nisbatan taxminan 1/5 ni tashkil qiladi, ya'ni haddan tashqari qarish holatida don chegarasida yorilish ehtimoli kamroq bo'ladi, bu esa qotishmaning yaxshi perchinlash ishlashiga olib keladi.
2.2 Ekstruziya harorati va qarish jarayoni tizimini optimallashtirish
Yuqoridagi natijalarga ko'ra, ekstruziya haroratini oshirish qo'pol taneli qatlamning chuqurligini kamaytirishi mumkin va shu bilan perchinlash jarayonida materialning yorilishiga to'sqinlik qiladi. Biroq, ma'lum bir qotishma tarkibi, ekstruziya qolipi tuzilishi va ekstruziya jarayonining asosi ostida, agar ekstruziya harorati juda yuqori bo'lsa, bir tomondan, keyingi söndürme jarayonida profilning egilish va burilish darajasi yomonlashadi, bu esa profil o'lchamining bardoshliligini talablarga javob bermaydi, boshqa tomondan, bu qotishma materialning osongina haddan tashqari qirilib ketishiga olib keladi. Perchin holati, profil o'lchami jarayoni, ishlab chiqarish jarayoni oynasi va boshqa omillarni hisobga olgan holda, ushbu qotishma uchun ko'proq mos keladigan ekstruziya harorati 485 ℃ dan kam emas, ya'ni № 2 namunadir. Optimal qarish jarayoni tizimini tasdiqlash uchun qarish jarayoni № 2 namuna asosida optimallashtirildi.
180 ℃, 185 ℃ va 190 ℃ da turli qarish vaqtlarida № 2 namunaning mexanik xususiyatlari 3-rasmda ko'rsatilgan, ular oquvchanlik, tortishish kuchi va cho'zilishdir. 3a-rasmda ko'rsatilganidek, 180 ℃ ostida qarish vaqti 6 soatdan 12 soatgacha oshadi va materialning oquvchanligi sezilarli darajada kamaymaydi. 185 ℃ ostida, qarish vaqti 4 soatdan 12 soatgacha oshgani sayin, rentabellik birinchi navbatda oshadi, keyin esa pasayadi va eng yuqori quvvat qiymatiga mos keladigan qarish vaqti 5-6 soatni tashkil qiladi. 190 ℃ ostida, qarish vaqti oshgani sayin, hosil kuchi asta-sekin kamayadi. Umuman olganda, uchta qarish haroratida qarish harorati qanchalik past bo'lsa, materialning eng yuqori kuchi shunchalik yuqori bo'ladi. 3b-rasmdagi tortishish kuchining xarakteristikalari 3a-rasmdagi oquvchanlik kuchiga mos keladi. 3c-rasmda ko'rsatilgan turli qarish haroratidagi cho'zilish 14% dan 17% gacha, aniq o'zgarish naqshsiz. Ushbu eksperiment eng yuqori qarishni haddan tashqari qarish bosqichiga sinovdan o'tkazadi va kichik eksperimental farqlar tufayli sinov xatosi o'zgarish naqshining noaniq bo'lishiga olib keladi.
Fig.3 Har xil qarish harorati va qarish vaqtlarida materiallarning mexanik xususiyatlari
Yuqoridagi qarish ishlovidan so'ng perchinlangan bo'g'inlarning yorilishi 4-jadvalda umumlashtiriladi.4-jadvaldan ko'rinib turibdiki, vaqt o'tishi bilan perchinlangan bo'g'inlarning yorilishi ma'lum darajada bostiriladi. 180 ℃ haroratda, qarish vaqti 10 soatdan oshganda, perchinlangan bo'g'inning ko'rinishi maqbul holatda, ammo beqaror. 185 ℃ haroratda, 7 soat qarigandan so'ng, perchinli bo'g'inning ko'rinishida yoriqlar yo'q va holat nisbatan barqaror. 190 ℃ haroratda perchinlangan bo'g'inning ko'rinishida yoriqlar yo'q va holati barqaror. Perchinlash sinovi natijalaridan ko'rinib turibdiki, qotishma yoshi kattaroq holatda bo'lsa, perchinning ishlashi yaxshiroq va barqarorroq bo'ladi. Tana profilidan foydalanish bilan birgalikda, 180 ℃/10 ~ 12 soatda perchinlash OEM tomonidan boshqariladigan ishlab chiqarish jarayonining sifat barqarorligiga yordam bermaydi. Perchinli bo'g'inning barqarorligini ta'minlash uchun qarish vaqtini yanada uzaytirish kerak, ammo qarish vaqtini tekshirish profil ishlab chiqarish samaradorligini pasayishiga va xarajatlarning oshishiga olib keladi. 190 ℃ haroratda barcha namunalar perchinli yorilish talablariga javob berishi mumkin, ammo materialning mustahkamligi sezilarli darajada kamayadi. Avtomobil dizayni talablariga muvofiq, 6082 qotishmasining rentabelligi 270 MPa dan yuqori bo'lishi kafolatlanishi kerak. Shuning uchun 190 ℃ qarish harorati materialning mustahkamligi talablariga javob bermaydi. Shu bilan birga, agar materialning kuchi juda past bo'lsa, perchinli birikmaning pastki plitasining qoldiq qalinligi juda kichik bo'ladi. 190 ℃/8 soatda qarigandan so'ng, perchinlangan tasavvurlar xususiyatlari qoldiq qalinligi 0,26 mm ekanligini ko'rsatadi, bu 4a-rasmda ko'rsatilganidek, ≥0,3 mm indeks talabiga javob bermaydi. Har tomonlama hisobga oladigan bo'lsak, optimal qarish harorati 185 ℃. 7 soat qarigandan so'ng, material perchinlash talablariga barqaror javob berishi mumkin va quvvat ishlash talablariga javob beradi. Payvandlash ustaxonasida perchinlash jarayonining ishlab chiqarish barqarorligini hisobga olgan holda, optimal qarish vaqtini 8 soat deb belgilash taklif etiladi. Ushbu jarayon tizimi ostidagi kesma xarakteristikalari blokirovka indeksi talablariga javob beradigan 4b-rasmda ko'rsatilgan. Chap va o'ng blokirovkalar 0,90 mm va 0,75 mm bo'lib, ≥0,4 mm indeks talablariga javob beradi, pastki qoldiq qalinligi esa 0,38 mm.
4-jadval 2-sonli namunaning turli haroratlarda va turli qarish vaqtlarida yorilishi
4-rasm 6082 ta pastki plitalarning turli qarish holatlaridagi perchinli birikmalarining kesma xususiyatlari
3 Xulosa
6082 alyuminiy qotishma profilining ekstruziya harorati qanchalik baland bo'lsa, ekstruziyadan keyin sirt qo'pol taneli qatlam sayozroq bo'ladi. Sayozroq qo'pol taneli qatlam qalinligi don chegarasida stress kontsentratsiyasi omilini samarali ravishda kamaytirishi mumkin va shu bilan perchinli yorilishning oldini oladi. Eksperimental tadqiqotlar optimal ekstruziya harorati 485 ℃ dan kam emasligini aniqladi.
6082 alyuminiy qotishma profilining qo'pol taneli qatlamining qalinligi bir xil bo'lsa, haddan tashqari qarish holatidagi qotishma don chegarasining samarali stressi eng yuqori qarish holatiga qaraganda kamroq bo'ladi, perchinlash paytida yorilish xavfi kichikroq va qotishma perchinlash ko'rsatkichi yaxshi bo'ladi. Perchinning barqarorligi, perchinli qo'shma o'zaro bog'lanish qiymati, issiqlik bilan ishlov berish ishlab chiqarish samaradorligi va iqtisodiy foydaning uchta omilini hisobga olgan holda, qotishma uchun optimal qarish tizimi 185 ℃ / 8 soat deb belgilanadi.
Yuborilgan vaqt: 2025-05-05
